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摘要:
针对3起同一类型设备同一部位的发热情况，文章对导线接头发热的原因进行分析，发现发热的主要原因为压接后铝股与铝压接管接触不紧密，建议增强耐张线夹压接工艺与质量，同时加强巡视，及时发现缺陷。
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1. 基本情况
2020年8月, 220 kV厂某II回线#20塔大号侧上台线下子线耐张线夹、220 kV厂某I回线#75塔大号侧中线下子线耐张线夹、110 kV普某某线#5塔大号侧上相耐张线夹导线压接管异常发热。针对3起同一类型设备同一部位的发热情况, 对导线接头发热原因进行分析。
2. 试验分析
2.1 宏观检查
本次分析所有压接管均采用液压压接, 铝管外观无损伤, 厂某回线线夹整体轻微弯曲, 各个样品整体无异常变形, 外观结构正常。对于每个样品, 在未压接的铝管上测量铝管原始直径; 在铝管的铝股压接段取3个截面测量其对边距, 其最大对边距如表 1所示。表 1列出了根据SDJ 2261-1987《架空送电线路导线及避雷线液压施工工艺规程》规定的最大许可对边距。检测显示普某某线样品最大对边距超过标准规定, 鉴于其线路投运日期早于标准生效时间, 故不作为判断依据。
表 1 最大对边距测量结果mm 样品编号 铝压接管直径 实测最大对边距 最大许可对边距 厂某II回线 40.3 34.64 34.85 厂某Ⅰ回线 40.3 34.56 34.85 普某某线 36.4 31.86 31.50 2.2 线夹成分分析
对发热线夹的导线铝压接管采用电火花原子发射光谱分析方法进行材质分析, 结果见表 2。根据DL/T 757-2001《耐张线夹》及GB/T 3190-2008《变形铝及铝合金化学成分》规定, 铝压接管铝含量不应低于99.5%。厂某II回线、厂某I回线样品符合要求。普某某线由于投产时间早于标准实施时间, 因此不作为判断依据。
表 2 铝压接管成分wt% 样品 Al Si Fe Cu Zn Pb 厂某II回线 99.5 0.20 0.15 0.023 0.072 0.017 厂某Ⅰ回线 99.5 0.21 0.15 0.024 0.080 0.023 普某某线 96.7 0.17 0.49 0.276 0.324 0.060 2.3 数字射线成像分析
对发热线夹内部进行X射线成像分析, 并与正常工艺压接的线夹进行对比。图 1为厂某II回线发热线夹, 图 2为按照标准工艺压接的线夹。
相对于标准压接工艺制作的线夹, 所有异常发热线夹的X射线照片均显示在铝股压接段存在疏松阴影, 显示在压接过程中铝股并未得到充分压紧。
3. 综合分析
故障线夹外观未见异常损伤, 普某某线样品压接管最大对边距超标; 铝压接管的化学成分分析未见异常; 数字射线成像照片显示, 相对于标准压接工艺制备的压接管, 发热压接管的铝股压接段中铝股较为疏松, 表明铝股与压接管接触不够紧密, 此类接触不良是导致压接管发热的主要原因。
4. 结论
从导线的宏观外形、两侧制部件材质和压接管内部结构的分析可知, 发热的主要原因应为压接后铝股与铝压接管接触不紧密所致。同时厂某I回线及普某某线导线表面存在黑色附着物层, 污染物层的附着会降低耐张压接管的电接触性能, 导致接触电阻上升, 线夹发热。
建议在线路安装过程中加强对耐张线夹压接的压接工艺和质量控制; 在线路投运后应重视压接部位的测温工作, 以便在运行早期发现缺陷; 在线夹压接完成后, 应用数字射线成像仪器检查压接工艺, 确保符合标准。
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表 1 最大对边距测量结果
mm 样品编号 铝压接管直径 实测最大对边距 最大许可对边距 厂某II回线 40.3 34.64 34.85 厂某Ⅰ回线 40.3 34.56 34.85 普某某线 36.4 31.86 31.50 
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表 2 铝压接管成分
wt% 样品 Al Si Fe Cu Zn Pb 厂某II回线 99.5 0.20 0.15 0.023 0.072 0.017 厂某Ⅰ回线 99.5 0.21 0.15 0.024 0.080 0.023 普某某线 96.7 0.17 0.49 0.276 0.324 0.060
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[1] 董吉谔. 电力金具手册[M]. 中国电力出版社, 2010. 1. [2] 何德明. 输电线路发热原因与预防探讨[J]. 科技与企业, 2011, 11(上). [3] GB50233-2014.110-750 kV架空送电线路施工及验收规范[S]. 2014.10.
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